3.1.2.3.3.邊跨現(xiàn)澆段施工

　�、胚吙绗F(xiàn)澆方案

　　邊跨現(xiàn)澆段采用碗扣式腳手桿搭設滿堂支架立模澆筑，然后與懸澆段合攏。支架搭設后立模前需做靜載預壓，觀測變形，以消除地基沉陷和支架的彈性壓縮變形，檢查支架的承載力，待預壓穩(wěn)定后澆筑邊跨現(xiàn)澆節(jié)段。

　　⑵模板設置

　　現(xiàn)澆箱梁節(jié)段外模板采用大塊鋼模板，內(nèi)模采用組合鋼模，底模采用組合鋼模板粘貼酚醛覆膜膠合板。底模安設前先安放下部縱向分配梁，后安放橫向分配梁，根據(jù)預留變形和預設拱度調(diào)整標高后鋪設底模和支座，支座安裝好后立箱梁的側模，側模直線部分用大塊鋼模，鋼模連在鋼支架上，鋼模應根據(jù)梁

　　部的標高支立牢固，若模板有較大的縫隙要特殊處理。

　　模板采用角鋼縱肋，螺栓連接，接縫抹水泥環(huán)氧樹脂漿，設置足夠的拉桿和支撐，嚴格控制模板的變形，確保已澆砼符合規(guī)定的尺寸和外形。

　　⑶鋼筋工程

　　同懸灌段施工。

　�、攘后w砼澆注

　　砼澆注從一端開始，全斷面斜向分段，水平分層地連續(xù)澆注。上層與下層前后澆注距離不小于1.5m，分層厚度不宜超過30cm，采用插入式振搗器配合附著式振搗器振搗。

　�、深A應力施工

　　同懸澆段。

　�、手Ъ艿牟鸪�

　　不承重的側模，在砼抗壓強度達到2.5Mpa時方可拆除。底模及支架在砼強度達到設計要求、合攏張拉抗壓方可拆除。

　　邊跨現(xiàn)澆段工藝框圖（見表2）。

　　3.1.2.3.4.合攏段施工

　�、藕蠑n段施工順序

　　本橋梁部型式為48+80+48m三孔一聯(lián)連續(xù)梁、中孔合攏在邊跨現(xiàn)澆完成后進行。

　　⑵合攏段吊梁

　　合攏段直接采用現(xiàn)澆掛籃法施工。當懸澆最后一個懸澆段時，根據(jù)掛籃下吊桿的位置預先留孔，合攏段施工時，利用掛籃底模吊桿把底模吊在已澆砼梁段上，再利用掛籃外側模澆注合攏段砼。合攏段施工方案圖見下頁。

　�、呛蠑n口的臨時約束穩(wěn)定

　　合攏段施工存在的兩個主要問題為：

　　⑴合攏段新澆的砼在硬化過程中要產(chǎn)生收縮，同時合攏口兩端懸臂梁將隨著濕度下降也會產(chǎn)生收縮，不能確保合攏段與兩端懸臂段的連接性能。

　　⑵合攏段與其它的懸灌施工梁段不同，它將隨著濕度的上升，懸臂梁伸長而過早地參與體系承受壓力，新澆注的合攏段砼在時間內(nèi)為具備一定的強度，

　　過早承壓則破壞砼內(nèi)部膠結構造，使其強度受到影響。

　　為解決以上兩個問題，在合攏段施工時采取如下措施：

　　一是在合攏口兩端懸臂梁截面加設鋼構件和在合攏口兩懸臂梁端部相對張拉臨時預應力素。合攏口忙時約束穩(wěn)定要在即將澆注合攏段砼時進行。合攏段的澆筑在一天中的最低氣溫時進行，并應在可能短的時間內(nèi)完成。

　　⑷合攏段砼澆筑前的準備工作

　�、侔惭b鋼筋及預應力管道

　　合攏段有非預應力鋼筋，三向預應力管道，合攏后穿束比較困難，故在合攏前把鋼絞線穿入波紋管內(nèi)。

　　鋼紋線穿束時，波管要用支架托好，保護波管不損壞開裂。波紋管接頭兩端都是固定端，里又有鋼絞線，接頭連接比較困難。可采用波紋管接頭一端用平常套管，另一端采用鐵皮套管，四周涂環(huán)氧樹脂，外面再用膠布纏好封閉。

　�、诤蠑n段施工測量觀測

　　合攏段觀測點設置與線型控制要求的測點相同，在澆筑時，要用精密水準儀測量觀測，以便發(fā)現(xiàn)問題及時處理。

　　③其他準備工作

　　在各個T構最后節(jié)段澆筑張拉完成后，清除T構上不必要的施工荷載，其他施工荷載移至0＃段，使T構上的施工荷載處于相對平衡狀態(tài)，以避免在合攏段端部造成相對變形以及產(chǎn)生“剪差”變位，影響合攏精度。同時對全橋的橋面標高以及橋軸線進行聯(lián)測，觀測氣溫變化的情況，觀測時間不少于48小時，觀測間隔為1小時，畫出梁端水平變形、豎向變形與溫度關系曲線。

　　⑸合攏混凝土的澆筑及養(yǎng)護

　�、偈┘优渲�

　　為使合攏混凝土澆筑過程中結構體系處于穩(wěn)定狀態(tài)，待鋼性支承鎖定后在懸臂端施加配重，配重采用水箱水壓重，配重相當于合攏混凝土的重量。澆筑混凝土時根據(jù)澆筑速度逐級減少配重。

　�、坪蠑n混凝土澆筑在監(jiān)理人員，設計院規(guī)定的氣溫較低且溫差變化較小的時間內(nèi)完成，混凝土澆筑完成后氣溫開始上升。

　�、呛蠑n段混凝土的配合比試驗要提前進行�；炷�土采用較小的水灰比，并摻入一定比例的微脹劑，在保證混凝土設計強度的前提下，具備早強性能。施工時要加強施工管理，加強振搗，切實注意灑水養(yǎng)生，防止發(fā)生裂縫。混凝土等級宜高于梁體混凝土一個等級�；炷�土應加強養(yǎng)護。梁體受日照部分必須加以覆蓋。

　�、屎蠑n段的冬季施工保證措施

　　低溫施工合攏段，由于砼凝固速度慢，施加預應力完成體系轉換需要的時間較長。在這較長的施工工程中，合攏段未達到強度的砼受氣溫變化，已完成結構砼收縮徐變的影響以及施工荷載作用的影響較大，為了確保施工質(zhì)量，施工中采取如下措施：

　�、賴栏癜凑赵O計的施工程序施工；

　�、诩訌姾蠑n段內(nèi)外剛性支撐的構造，要求澆筑所用的吊架有足夠的豎向剛度，同時張拉2-4束臨時預應力鋼筋束，以保證在體系轉換前合攏段砼不受彎拉作用。

　　③強化模板制作工藝，要求模板表面光滑，減少模板對梁體的縱向約束，適時釋放墩上臨時錨固設施，保證合攏段砼在凝固過程中有一側箱梁能自由伸縮。

　　④合攏段采用早強、高強、少收縮或微膨脹砼，嚴格控制用水量，以加速提高砼強度，以便及早施加預應力，完成體系轉化。

　　⑤采取有效措施加強養(yǎng)護，確保砼在硬化，凝固工程中不受凍害，保證砼在早期凝結工程中處于升溫受壓狀態(tài)，減少砼早期收縮裂縫。

　　3.1.2.3.5.體系轉換

　　本橋主跨設計為48+80+48m三孔一聯(lián)連續(xù)箱梁，墩梁處于鉸接狀態(tài)。懸澆施工中于1#墩、2#墩頂采取臨時固結措施使墩梁形成一臨時T構，T構的梁體在懸澆過程中始終處于負變矩受力狀態(tài)，隨著各T構的依次合攏，梁體也依次轉化為成橋狀態(tài)的正負彎距交替分布形式，其間通過固結支座的適時解除，預應力的分配及分批依次依據(jù)實現(xiàn)梁體結構體系的轉換。梁跨結構體系轉換應在合擾段縱向連續(xù)預應力束張拉并壓漿完成后進行。支座反力調(diào)整應滿足設計要求。

　�、艖覞�1#、2#墩兩個T構；

　�、脾佟ⅱ哿嚎邕叾斩维F(xiàn)澆合攏，張拉①、②段預應力筋1#、2#墩頂固結措施解除，完成結構體系轉換；

　　⑶②梁跨合攏、張拉③跨連續(xù)力筋，形成設計的主梁結構。

　　3.1.2.3.6.線型控制

　　⑴線形控制基本原理

　　線形控制即在預應力混凝土連續(xù)鋼構梁懸臂法施工階段，對橋跨結構所發(fā)生的幾何變形應用控制軟件，進行矯正，使其達到設計的理想狀態(tài)。

　　線形控制的基本原理是：根據(jù)計算提供梁體各截面的最終撓度變化值（即豎向變形），設置施工預拱度，據(jù)此調(diào)整每塊梁段模板安裝時的前緣標高。

　　用公式表示如下：

　　Hi=f

　　其中：Hi-第i梁段的實際立模標高

　　Hi`-第i梁段的設計標高

　　f綜合考慮各種因素的影響而增設的施工預拱度（向上為正，向下為負）。

　　懸臂梁施工線型控制的關鍵是要分析每一施工階段，每一施工步驟的結構撓度變化狀態(tài)，確定逐步完成的撓度曲線。影響撓度的因數(shù)根據(jù)施工過程主要有以下幾種：

　�、賂形成階段由以下因數(shù)產(chǎn)生的撓度

　　A梁段混凝土自重；

　　B掛籃及梁上其它施工荷載作用；

　　C張拉懸臂預應力筋的作用。

　�、诤蠑n階段，將繼續(xù)發(fā)生以下因素產(chǎn)生的撓度

　　A合攏段混凝土重量及配重作用；

　　B模板吊架或梁段安裝設備的拆除；

　　C張拉連續(xù)預應力束的作用。

　�、垡陨线^程中，同時還會發(fā)生由于混凝土彈性壓縮，收縮，徐變，預應力筋松弛，孔道摩阻預應力損失等因素引起的撓度。

　　⑵預拱度計算

　�、倩�本假設

　　A混凝土為均質(zhì)材料。

　　B施工及運營過程中梁體截面的應力δh＜0.5Ra，并可認為在這種應力范圍內(nèi)，徐變，應變與應力成線性關系。

　　C疊加原理適用于徐變計算，即應力增量引起的徐變變形可以累加求和。

　　D忽略預應力筋和普通鋼筋對混凝土受力及變形的影響。

　�、陬A拱度計算

　　在上述假設的基礎上考慮到各節(jié)段混凝土齡期不同所導致的收縮徐變差異將連續(xù)鋼構梁施工所經(jīng)歷的收縮徐變過程劃分成與施工過程相同的時段即：澆筑新梁段，張拉預應力筋，移動掛籃，體系合攏等。每一時段結構單元數(shù)與實際結構梁段數(shù)一致，在每一時段都對結構進行全面的分析，求出該時段內(nèi)產(chǎn)生的全部節(jié)點位移增量，對所有時段進行分析，即可疊加得出最終預拱度值。

　　⑶節(jié)段前緣施工標高確定

　�、偈┕�標高確定

　　節(jié)段前緣施工立模標高Hi由兩部分（設計標高Hi`和綜合預拱度fi）組成，即：設計標高Hi`=H0+ΔHI

　　其中：H0為墩頂0#段標高

　　ΔHI為梁體坡度引起的增量

　　綜合預拱度fi=fi1+fi2+fi3

　　其中fi1為節(jié)段預拱度

　　fi2為掛籃變形預留的增量值

　　fi3為基礎沉降的影響值

　　所以節(jié)段前緣施工標高為：

　　Hi=Hi`+fi=H0+ΔHi+fi1+fi2+fi3

　�、趻旎@變形計算

　　主跨時施工采用自行設計的斜拉式輕型掛籃，其變形包括：桁架彈性變型、前吊帶彈性及非彈性變形。

　　A桁架變形計算

　　將桁架簡化為鉸接形式，按各個梁段的不同重量，分別計算其彈性變形。

　　B前吊帶變形計算

　　將底模架前橫梁簡化為彈性支撐的連續(xù)梁，根據(jù)各個梁段的實際荷載計算各個支承的受力，然后根據(jù)受力情況計算出吊帶的變形量。

　　C非彈性變形測試

　　掛籃的非彈性變形由掛籃試壓實驗來實測，對于未經(jīng)試壓的掛籃，參考已試壓掛籃（各套掛籃為同一工廠，同一工藝加工）的變形值在第一次掛籃施工時設置，對于已試壓的掛籃認為非彈性變形已消除在施工時不再考慮。

　　⑷現(xiàn)場施工控制

　　梁部懸灌施工的線型觀測邀請設計單位指導，以確保線型控制精度。

　�、偈┕た刂瓶驁D

　　②施工放樣

　　梁段施工時，中線按照設計提供的控制點進行控制測量，立模放樣的測點設在底模板梁段的前緣，在立模時將上述立模標高換算成坐標標高。在施工過程中對全橋中線和臨時水準點進行定期復核和檢查，確保各個T構的施工測量的準確性。

　　③材料參數(shù)測量

　　A測量各梁段混凝土的原料性能、配合比、坍落度、容重等。

　　B測量混凝土±7d、28d以及施加預應力齡期的彈性模量Eh強度值Rba及估測徐變系數(shù)Φ。

　　C實測預應力材料的彈性模量Ey、標準模量Rby.

　　D測量施工荷載值及作用形心。

　�、苁┕び^測

　　按照施工順序，每懸澆一段觀測5次，即：掛籃就位后澆筑混凝土前；澆筑梁段混凝土后；張拉縱向預應力束前；建立縱向預應力后；移動掛籃前（即進行下一節(jié)段作業(yè)前）。每次觀測要記錄好標高變化。測量結果以表格形式（施工時統(tǒng)一制定表格）及時反饋至線型控制小組，并對一些意外情況在備注欄中進行反映。線型控制小組及時將計算機計算結果及立模標高反饋至技術人員。

　�、葑⒁馐马�

　　A施工中要嚴格按照平衡施工的要求進行，避免由于施工荷載和橋面雜物的不平衡引起測量數(shù)據(jù)的不準確。

　　B施工觀測要選在每天凌晨日出之前，不允許在高溫、強光和大風等情況下進行觀測。

　　C要定人、定儀器進行觀測，避免由于在高墩上測量而人為引起的誤差。

　　D要勤觀測，勤記錄，及時反饋。

　　E嚴格控制梁體施工原材料的性能，基本作到全橋的統(tǒng)一性。

　�、蓱冶蹪仓�法制梁質(zhì)量控制標準

　　①懸臂澆筑梁段施工允許偏差應符合下列要求：

　　A混凝土強度：符合設計要求；

　　B橋梁軸線偏位：±10mm；

　　C橋梁頂面高程：±10mm；

　　D鋼筋骨架制作及安裝的允許偏差按下表的規(guī)定辦理。

　　鋼筋骨架制作及安裝

　　鋼筋綁扎允許偏差

　　梁體預留管道的允許偏差

　　支座安裝允許誤差

　　預應力混凝土連續(xù)箱梁外形尺寸允許偏差

　　3.1.2.3.7.橋面系施工

　　安裝人行道護欄做到直線段全長范圍內(nèi)統(tǒng)一在一平面內(nèi)。

　　護欄頂平和線路坡度一致，欄桿立柱內(nèi)側面一致。

　　人行道板安放穩(wěn)固，瀝青麻筋填塞密實，板塊無撬角三條腿現(xiàn)象。板塊在直線段全段內(nèi)應板縫一致。

　　欄桿金屬按規(guī)范要求組織除銹，上防銹漆、面漆、噴漆要求均勻，漆面光亮無流淌和漏噴現(xiàn)象。

　　附件下載：石太鐵路客專zs標施工組織設計